平圩发电有限责任公司600 MW1号机 组配套的双吸入离心式引风机，全幅振动标准值为不大于0.08 mm。该引风机配套双速电机， 引风机在高低转速下的参数如下：设备型号：Y4-2×73N037F；烟气流量1 800 000/1 469 000 (m3/h)；烟气压力4 546/ 2 898 (Pa)；主轴转速594/496 (r/min)；烟气温度125.6/123.9 (℃)；烟气重度0.886/0.8927 (kg/m3)；叶轮圆周速度112/93 (m/s)；大气压力102 816 (Pa)；进气箱角度135。；叶轮直径3.70 m；出风口角度45。；转 子总重38 200 kg；配套电机功率4 000/2 500 (kW)。 该引风机投用10年来，设备运行特性正常，但也多次发生振动超标。 1 影响振动的因素 1.1 磨损及堆焊焊条不均 在运行中叶轮受烟气冲刷而磨损，通过对翼形叶片表面堆焊耐磨焊条及涂防磨涂料可以 增加其防磨性能。由于每只叶片磨损的不均匀性、堆焊焊条量的不均匀性、防磨涂料涂抹的 不均匀性，造成启动后的动不平衡。 1.2 叶片进灰 翼形叶片是中空的，蹄形包角及腹板处被烟气磨穿后造成叶片进灰，随着灰量的积累， 叶轮ZX偏移造成动不平衡，使得振动加大。 1.3 对轮找正数据的准确性 由于转子自重使转轴产生下挠度，对轮找正时必须考虑这个因素所造成的风机侧*背轮 径向向上的跳动量及上张口。换言之，在找正时必须保证对轮上张口及电机侧 低。找正标准为电机侧低0.2 mm、上张口 0.15 mm。如果完全按刚性转子找正就会产生较大振动。 1.4 转子的热弯曲 在机组启动阶段，风机单系列运行，另一台未投用的风机转子，在烟气的加热下，产生 轴的弯曲。经实测，即使在盘车投入的状态下，转子变形量仍然较大，而且盘车不能消除这 种变形量。这样，转子的ZX就发生了偏移，造成该设备再次启动时振动超标，无法使用。 2 振动的处理 2.1 动平衡法 由于ZX偏移原因造成的动不平衡，可通过试加重量消除动不平衡。在风机推力轴承侧 轴颈上用白色油漆把转子轴沿周向按与叶片对应位置均分12个点(叶轮上有12只叶片)，并用 1至12的阿拉伯数字标记。在风机启动后，用闪光测振仪测相位及全幅振动值。利用矢量法 计算确认试加配重的位置及加重量，通过在转子中盘上与轴编号相应的不平衡位置试加配 重，消除动不平衡。通常经过2次试加重量就能解决动不平衡问题。如风机启动后全幅振动 值为0.18 mm，相位在10点，通过计算确定试加重量及相位。第1次在11点试加配重1.5 kg， 测得振动值为 0.10 mm，相位在8点，由试加重量产生的效应值计算消除振动所需加重量及相位。矢量三角 形及相位点的分布见图1。 加配重前后振幅矢量分别为OA、OB，变化量(加配重的效应值)为AB，从矢量三角形OAB 中，根据正、余弦定理可计算出AB的 值及β角： AB2=OA2+OB2-2*OA*OB*Cosα (1) AB/Sinα=OB/Sinβ (2) 已知α＝60。，OA=0.18 mm，OB= 0.10 mm，由(1)、(2)式得出：AB=0.15 mm，β=33。。 加配重的目的是为了消除初始振幅矢量OA，必须使效应值AB与OA大小相等、方向相反， 因此加配ZD的相位在原11点的基础上逆时针移动β角度至9、10点之间C点的位置；加配重 量P的大小由下式计算： 1.5/AB=P/OA (3) 由(3)式得出：P=1.8 kg。 在C点加配重钢板1.8 kg，重新启动引风机，测得引风机水平方向全幅振动值为0.02 mm， 振动值降至合格范围内。 2.2 热校轴法 投盘车并间隔半小时测量轴的挠度，并将轴弯曲凸点置于顶点，进行热态校轴，并监测 轴的挠度，通过多次热校，消除轴的挠度值。表1是一次热校过程中的数据统计情况。 2.3 其他措施 检查叶片内积灰情况，通过冷态下盘动转子听叶片内有无响声，判断叶片内是否积灰。 若积灰，割开积灰点放尽积灰。 在堆焊叶片及涂抹防磨涂料时，尽量保证每只叶片堆焊焊条量及涂料量的均匀性，防止 大的偏重量出现，提高涂抹工艺，防止涂料在运行中脱落。 3 结束语 离心式引风机动不平衡引起的振动超标是较普遍的问题，大多可以通过做动平衡得到解 决，关键是准确确定相位及加配重量。作为锅炉主要辅机，风机的运行是否正常，直接影响 机组的安全，所以应该加强振动监测，及时发现问题及时处理，保证风机在良好工况下运行。
