！！！跪求！啤酒发酵罐设计计算

单词ieq 2010-06-11 13:09:10 253 浏览

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默念最初 2010-06-12 00:00:00

2.3.1 物料衡算首先进行100kg原料生产10.8°P淡色啤酒的物料衡算，然后进行100L 10.8°P淡色啤酒的物料衡算，Z后进行10000t/a的啤酒厂糖化车间的物料衡算计算。一、100kg原料生产10.8°淡色啤酒的物料衡算。 1.热麦汁量麦芽收率：0.76×（100-5）÷100=72.2% 大米收率：0.92×（100-13）÷100=80.04% 混合原料收得率为：（0.70×72.2%+0.3×80.04%）×98%=73.06% 由上述可得100kg混合原料可制得10.8°P热麦汁量为：（73.06÷10.8）×100=676.5kg 又知10.8°P麦汁在20℃时的相对密度为1.0432，而100℃时的麦汁比20℃时的麦汁体积增加1.04倍，故热麦汁100℃时的体积为：（676.5÷1.0432）×1.04=674L 2.冷麦汁量：674×（1-0.08）=620L 3.发酵液量：620×(1-0.018)=609L 4.过滤酒量：609×（1-0.01）=602.9L 5.成品啤酒量：602.9×（1-0.02）=590.8L 二、生产100L 10.8°P淡色啤酒的物料衡算根据上述衡算结果可知，100kg混合原料可生产10.8°P成品啤酒590.8L，所以： 1.生产100L 10.8°P淡色啤酒需耗混合原料量为：（100/590.8）×100=16.9 kg 2.麦芽耗用量：16.9×70%=11.83 kg 3.大米耗用量：16.9-11.83=5.07 kg 4.酒花耗用量为（我国生产的淡色啤酒，每100L麦汁中加入160～240g酒花，本次设计用0.2%），即：（674/590.8）×100×0.2%=0.228 kg 5.热麦汁量为：（674/590.8）×100=114.1 L 6.冷麦汁量为：（620/590.8）×100=104.9 L 7.湿糖化糟量：设排出的湿麦糟水分含量为80%，则湿麦糟量为：〔（1-0.05）×（100-76）/（100-80）〕×11.83=13.49 kg 湿大米糟量：〔（1-0.13）×（100-92）/（100-80）〕×5.07=1.76 kg 湿糖化糟量：13.49+1.76=15.25 kg 8.酒花糟量：设麦汁煮沸过程干酒花浸出率为40%，且酒花糟水分含量为80%，则酒花糟量为：〔（100-40）/（100-80）〕×0.228=0.684 kg

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啤酒发酵罐: 哪位高手帮我解答个问题：啤酒发酵罐的径高比多少合适，径高比对啤酒发酵有什么影响（请详细说明）？

啤酒发酵罐降温: 对露天锥形发酵罐冷却夹套的使用及控制方法的探讨 1 9℃主酵期在9℃主酵期。酵母代谢作用强烈，伴随着生成大量的CO2和释放出大量的热量。为了使罐体内各段酒液温度严格均衡地控制在(9±0.5)℃范围内，就必须开启发酵罐的冷却夹套进行降温。在此阶... 对露天锥形发酵罐冷却夹套的使用及控制方法的探讨 1 9℃主酵期在9℃主酵期。酵母代谢作用强烈，伴随着生成大量的CO2和释放出大量的热量。为了使罐体内各段酒液温度严格均衡地控制在(9±0.5)℃范围内，就必须开启发酵罐的冷却夹套进行降温。在此阶段，以控制上段温度为止，开启罐体上段或上、中两段冷却夹套进行降温，使罐体内酒液温度T上＜T中＜T下，形成一个由上至下逐渐降低的温度梯度。由于上部分酒液温度低，相对密度大，酒液就沿罐壁向下流动；底部酒液温度相对高，相对密度小，同时借助于酒液底部CO2上升的拖动力，使酒液由罐ZY向上流动，形成自上而下的自然对流，以利酒液进行热交换达到温度均衡，而且也缩短主酵期。 2 双乙酰还原期当酒液外观发酵度达60%～65%时，即可认定转入双乙酰还原期，此时关闭罐体各段冷却夹套而使酒液自然升温至12℃～13℃，同时备压0.12MPa，进行双乙酰还原。该阶段产生热量相对较少，温升缓慢，可适合开启罐底或下段冷却夹套，控制还原温度，同时关闭中上段冷却夹套以减弱酒液对流，为酵母下一步凝聚沉降创造条件，但为了保持一定量的酵母悬浮数和避免有些沉降到锥底的酵母自溶，锥底温度Z好控制在7℃～9℃。 3 降温期 3.1 降5℃酵母回收期在此降温阶段，可同时开启罐体上、中、下三段冷却夹套，控制冷媒流量使下段＞中段＞上段，通过冷量梯度控制下段温度必须低于中段、上段1℃～2℃，以便罐体内酒液由上向下流动，以利于酵母沉降回收。 3.2 啤酒Z大密度时的温度威斯勒(Weissler)提出，啤酒Z大密度时的温度(简称TMD)可通过下式计算： TMD(℃)＝4-(0.65Wp-0.24W) 式中：Wp-啤酒真正浓度(%)，W-酒精浓度(g/100g) 啤酒的TMD在3℃左右，因酒不同而稍有差异。在TMD的两侧，形成密度相同而温度不同的酒液，发生自行区划性的对流(见图1)，使冷却夹套的冷量传递达不到要求，冷却速度下降，酒液温度下降缓慢。故在降温时，打破TMD两侧形成的温度梯度对节约时间相当重要。图1 啤酒冷却时，温度、密度与酒液的运动关系 3.3 降0℃期在此阶段，发酵结束，酒液的对流主要依靠控制各段冷却夹套的冷媒量所形成的温度梯度，使酒液密度发生变化而对流。由图1得知：啤酒的Z大密度在3℃左右，在5℃→3℃降温区，酒液下降，故应控制酒液温度上低下高，使罐体三段冷却夹套的冷媒量上段＞中段＞下段，以使酒液在罐体内形成自上而上的对流，提高冷却速度。而在3℃—0℃降温区，为了打破TMD两侧所形成的温度梯度而发生的区划性对流，此时则主要开启锥部和下部冷却夹套，使酒液温度下低上高，这不仅是为了消除酵母本身产生的热量，也是为了使下部、锥部酒液冷却至0℃，以降低酒液密度，使酒液上升，罐壁形成自下而上的对流，从而使罐内酒液均匀快速地降至0℃，节约冷却时间和冷媒用量。 4 贮酒期贮酒阶段，开启锥底冷却带，适当通入冷媒，使酒温控制在(-1～0)℃，保证酒体不返温，温度上高下低，温差＜0.5℃，此时酒温控制以上部温度传感器为主，否则长时间贮酒情况下，导致罐的上部酒液结冰。综合以上情况，露天锥形发酵罐冷却夹套的使用及控制方法见表1。表1 露天锥形发酵罐冷却夹套的使用及控制方法发酵阶段使用夹套温度梯度控制 9℃主酵期上段或上、中段 T上＜T中＜T下双乙酰还原期下段或锥形底段降5℃回收酵母期上、中、下三段 T上＞T中＞T下 5℃→3℃降温期上、中、下三段 T上＜T中＜T下 3℃→0℃降温期下段和锥形底段 T上＞T中＞T下贮酒期锥底段 T上＞T中＞T下请教各位对这里的看法，展开